碧桂園專案-大體積混凝土澆築施工方案
2021-11-02由 工程哨所L 發表于 農業
簡單施工方案怎麼寫
底板大體積砼澆築施工方案
一、工程概況 本工程地下室筒體部位地下為一層，基礎採用樁筏複合基礎，樁基採用預製管樁（已經完成），筏板高度1800mm。地下室筏板按大體積砼的施工工藝來進行施工。
二、施工佈署: 核心筒基礎底板混凝土方量約為275m3，主樓厚度1800 mm，車庫部位400mm屬於大體積砼的施工範疇。
1.施工方案及施工順序：
為保證混凝土施工時的連續澆築並且不留施工冷縫，本地下室底板澆築安排二臺混凝土汽車泵澆築，砼總體澆築路線為由西向東連續澆搗。
2.施工勞動力安排：
專案經理部對底板混凝土的澆築、養護等各項工作做出總部署，配備包括分包單位在內的白班、夜班兩套人員，管理、監督控制混凝土的施工過程、施工順序、底板混凝土的施工質量。
人員班次按12小時一班，時間以12點為工人交接班時間，管理人員晚半小時交接班。砼開盤時間距交接班時間超過6小時單算班次，否則併入下班次；工人班組有：振搗組、布料組、砼收光組、排水組、鋼筋保守、木工保守、水電保守、放線組、養護組、通水組、機修組、搶險組等；
專案各部門安排：
工程部：砼駐場、砼排程、現場指揮、安全監督等； 試驗部：測溫、取樣、質檢、放線、攝影等； 後勤部：食堂、衛生、搶險等；
管理人員值班安排
序號
管理職責
值班時間（白班）
值班時間（夜班）
1
施工總指揮
1人
1人
2
現場協調
1人
1人
3
駐場代表
1人
1人
4
現場指揮
3人
3人
5
質量負責
1人
1人
6
質檢員
1人
1人
7
試驗員
2人
2人
8
測溫記錄
2人
2人
9
標高、軸線測量
2人
2人
10
現場臨電
2人
2人
1 1
安全員
2人
2人
12
攝像
1人
1人
13
民擾接待員
1人
混凝土澆築期間勞動力安排
工種
混凝土工
鋼筋工
木工
壯工
泵管工
人數
每臺泵按 12人計
2
2
4
每臺泵按2人計4
工種
電焊工
電工
機修工
訊號工
清潔工
人數
2
2
2
1
2
工種
水電預 埋
砼收光
放線工
通水工
養護工
人數
2
8
2
2
3
注：每班小計60人，兩班共計120人
3.施工機具安排： 底板混凝土澆築前，擬準備的機具有：天泵（由砼攪拌站提供）、塔吊、混凝土吊斗、尖鍬、平鍬、插入式振搗棒、木抹子、鋁合金長刮槓、鐵滾子、內燃混凝土抹光機等。所有機具均應在澆築混凝土前進行檢查，同時配備專職技工，隨時檢修。在混凝土澆築期間，如果停水，則由工地預先準備的水池或讓攪拌站用混凝土罐車運水到現場，以保證混凝土澆築、洗泵、養護等的用水。
三、施工準備：
1、澆築砼的條件： 收聽天氣預報，5天內天氣預報不會有大雨； 現場準備，鋼筋、模板預埋等分項工程全部驗收合格，鋼筋、預埋全部隱檢透過，砼澆灌令監理簽字，質量監督站驗收透過； 砼泵全部就位，泵車鋪設完畢，管前端以軟管布料； 人員跑道鋪好，導牆布料架鋪好，現場所有振動器就位，水泵就位，並經檢查機況正常； 冷卻水管通水試驗合格； 現場水電檢查正常，發電機就位； 攪拌站備料完成，攪拌機機部正常，罐車全部到位； 所有測溫、試驗裝置就位，檢查使用正常； 試模，坍落度筒準備就位； 後勤的車輛、食堂、飲用水準備就位； 對講機配齊，頻道分配完成，充電完成； 收光組木抹，刮槓，電動磨光機準備就位； 施工材料準備完畢，薄膜、苯板、棉被、灰渣磚、彩條布等材料就位；
2、召開大體積砼施工技術交底會，明確管理人員責任，並定責任到人
管理人員主要工作分工：
攪拌站駐場：駐攪拌站，負責協調砼攪拌的除錯工作，檢查攪拌站的存料情況，檢查不合格品的處理情況；保證三臺拌機正常的供應，一旦有異常情況，馬上報告現場，以便及時採取措施；對不合格退回的砼，檢查砼處理情況，記錄砼處理後出場時間，以便現場確定初凝時間；監督攪拌站採取措施控制入模溫度； 砼排程：現場砼的罐車及砼泵的分配，布料的排程；指揮現場罐車的行進、排隊、下料情況，收發砼小票、檢查砼罐車數量，抽查罐車載方量，保證現場各砼泵均衡有序的進行下料；
現場指揮：砼澆築、布管、布料、振搗等的施工指揮工作；
安全監督：對施工安全進行監督；
測溫：砼入模溫度、澆築時氣溫、砼測溫點等測溫工作；
取樣：砼試塊取樣，入模坍落度檢測，準備足夠的試模，保證取樣的需要，保證養護室養護條件，及時將試塊送到試驗站；
質檢：質量過程監督；
放線：集水井等定位監測，對所有澆築面的螺栓及插筋進行監測，及時糾偏；
攝影：施工全程攝像、拍照；
食堂：現場送飯、送水，按每8小時一次進行開飯，保證現場開水供應；
衛生：與如皋衛生院聯絡，在施工期間保證工傷事故的及時急救，小車隨時待命； 安全搶險：緊急安全事故搶險；
質量搶險：緊急質量事故搶險。
四、原材料與配合比
本工程混凝土為我單位委託金久混凝土公司提供，金久混凝土公司負責試配前期配合比。 混凝土是由多種材料組成的非均質材料，它具有較高的抗壓強度，良好的耐久性及抗拉強度低，抗變形能力差，易開裂的特性。大體積混凝土由於結構截面大，水泥用量大，水泥水化時釋放的水化熱會產生較大的溫度變化，這種溫度變化會使混凝土內部溫度顯著提高，而混凝土表面由於散熱較快，溫度較低，這樣砼結構會形成較大的內外溫差，使混凝土內部產生壓應力，表面產生拉應力，當這個拉應力超過混凝土抗拉強度時，混凝土表面就會產生裂縫。 同時，混凝土表面降溫時，由於降溫產生的溫差，加上混凝土多餘水分蒸發產生的幹縮，受到地基和結構邊界條件的約束時，會產生很大的收縮應力（拉應力），當該拉應力超過混凝土抗拉強度時，混凝土整個截面會產生貫穿裂縫，帶來很大危害。 因此，對混凝土原材料擬採用專用原材料和統一的砼配合比。供應混凝土的一個攪拌站應在混凝土澆築前完成所有的材料備料工作，所備料與試配所用材料相同，並保證所備材料均屬同品牌、同批次、同等級。
砼配合比
材料名稱
水泥
粉煤灰
礦粉
砂子
石子
膨脹劑
減水劑
水
規格
P.O42.5
Ⅰ級
S95
中砂
5～ 31.5mm碎石
SY-G
EUA
自來水
產地
張家港海螺
周莊
電廠
江陰
江砂
南京
山陽
武漢
三源
江蘇 博特
用 量（kg/m3）
266
80
66
703
1100
34
4.8
164
1. 水泥 選用低熱、高標號水泥品牌。水泥水化熱大小，對混凝土的溫度起決定性影響，而水泥水化熱量大小取決於水泥品種及其所含的礦物成份，水泥中矽酸三鈣（簡稱C3S）及鋁酸三鈣（簡稱C3A）含量愈高，發熱量愈大，水化速度也愈快，出現溫峰值也較早，選用的水泥應採用低水化熱低鹼水泥，所使用的水泥品種的鋁酸三鈣含量應少於7%。 採用張家港海螺P.O 42.5水泥和高效PCA聚羧酸高效能減水劑，配合粉煤灰及礦粉的使用，可以減少混凝土配合比中總的水泥用量及混凝土水化反應時總體水化熱。水泥廠家一經選用，同一次澆砼必須用該廠家的同批熟料生產的水泥。
2. 粗骨料： 採用以自然連續級配良好的粗骨料配製混凝土，如此配置的混凝土有較好的和易性，並可以減少用水量和水泥用量，以及提供較高的抗壓強度。優先選用5~31.5mm連續級配的石子，符合篩分曲線要求，減少混凝土幹縮。
其指標如下：
名稱
指標要求
備註
壓碎指標
＜10%
含泥量
＜1%
泥塊含量
＜0.2%
骨料中針狀和片狀顆粒含量
＜10%
（重量比）
3.細骨料 細骨料以中粗砂為宜，要求攪拌站對粗、細骨料進行沖洗，儘量減少含泥量。
其指標如下：
名稱
指標要求
備註
含泥量
＜1%
泥塊含量
＜0.2%
氯離子含量
小於0.03%
細度模數
2.5-3.0
4.粉煤灰及磨細礦渣：
摻加Ⅰ級粉煤灰，置換部分水泥，降低水化熱，達到降低混凝 土內外溫差抑制混凝土產生溫度裂縫的目的。 加入32%的粉煤灰及磨細礦粉摻合料，粉煤灰中的Na2O和K2O都能加速水泥的水化物反應，並且能夠激發粉煤灰中的活性成分SiO2、Al2O3能與水泥漿中的Ca(OH)2進行二次水化反應，所以粉煤灰的有效鹼可以抑制鹼集料反應，同時粉煤灰的形態效應和微集料效應能降低混凝土的孔隙率，提高混凝土的密實性，增加抗拉強度，減少收縮變形。 磨細礦渣作為混凝土的摻合料使用，活性可以得到很好的激發，混凝土多項效能得到改善和提高。 混凝土的礦渣粉越細，摻量越大，則拌合物越稠，往往需加粉煤灰複合摻入，粘稠問題可以得到緩解。考慮提高磨細礦渣粉對水泥的置換率，充分利用後期強度，不僅具有經濟效果，還能降低水化熱，對於大體積混凝土是十分有益的。其次，摻磨細礦渣的高效能混凝土對抗海水侵蝕、抗硫酸鹽侵蝕及抑制鹼骨料反應都是十分有益的。 另外，粉煤灰可增加混凝土的和易性和可泵性，進一步保證混凝土質量。
5.外加劑： 減水劑選用EUA聚羧酸高效緩凝減水劑，初凝16—17小時，終凝20小時，緩凝作用可以使混凝土的初凝時間滿足現場澆築的要求，同時有利於推遲水化熱峰值時間，使絕熱溫升曲線變緩，降低溫升階段內壓外拉的造成的溫度裂縫。高效的減水效能將混凝土的坍落度損失減小到最低限度，降低水灰比，提高混凝土密實度。 膨脹劑選用武漢三源的SY-G高效膨脹劑。加入一定量的膨脹劑，可有效地補償混凝土降溫階段和混凝土失水引起的體積收縮，防止混 凝土收縮產生裂縫。本工程摻量34公斤/立方米，佔膠凝劑的7.5%。但當底板溫度超過80℃時，含硫鋁酸鈣的膨脹劑會失效，當溫度降低時，膨脹劑產生二次膨脹，對結構產生不利影響，所以在施工中應嚴格控制底板混凝土的最高溫度不得高於80℃。
6.水： 用市政自來水。
7.水膠比W/C 透過試配，確定最優的水膠比為0.359。
8.坍落度： 既要滿足現場可泵性的要求，又要結合混凝土供應和澆築能力，避免流淌面過大，覆蓋不及時造成施工冷縫。本工程塌落度定為14~16cm，現場控制在15±2cm。
五、混凝土澆築現場管理:在混凝土澆築期間，派駐技術人員對混凝土生產廠家的原料、 質量規範化、計量溫度以及坍落度進行跟蹤檢查、記錄。同時也要求混凝土生產廠家派排程到施工現場，加強與攪拌站的聯絡，確保混凝土供應連續、穩定。 商品混凝土到達現場後要進行全面的、仔細的檢查，若混凝土拌合物出現離析、分離等現象，則應對混凝土拌和物進行二次攪拌。 對到場的混凝土加強坍落度和入模溫度檢測，由現場工程師組織 實驗員對坍落度和入模溫度進行測試，並做好測試記錄。若不符要求時應退回攪拌站，嚴禁使用。退回的必須做報廢處理，不得經攪拌站處理後再次使用，以免因初凝時間無法控制而產生冷縫。
入模溫度的測量要求如下：晚上上午10點到早上6點，全數測量；晚上按車輛的20%進行測量。坍落度每3量車測一次。 現場工程師應詳細記錄每車混凝土裝車時間、進場時間、開卸時間、澆築完成時間，以便準確瞭解供應情況及混凝土質量是否穩定。 混凝土運輸罐車到達率必須保證每臺汽車泵至少有一臺罐車等待澆築，現場與攪拌站保持密切聯絡，隨時根據澆築進度及道路情況調整車輛密度。 為保證現場澆築秩序，對混凝土泵和罐車分別編號，對口供應，並設專人指揮。 砼開盤根據罐車數量先開兩臺車，統計罐車往返的週期及泵車的泵送速度，重新修正泵車與罐車的配比關係。如與計劃出入較大，馬上與混凝土公司聯絡解決；砼開盤先從兩個角開始，等澆築正常時再從邊上開始以免砼流淌面過大；每個澆築面都要標識澆築時間。 整體澆築完畢或每段底板澆築完畢後，立即統計混凝土小票，並與圖紙計算用量或預算用量做比較。發現問題，找出原因，予以糾正。
六、混凝土供應管理
1、混凝土現場考慮2臺汽車泵進行混凝土泵送，澆築汽車泵按40M3/h計算，現場的混凝土澆 築速度為： 40*2=80M3/h。金久混凝土公司提供的混凝土定為由金久攪拌站供應混凝土。一站各有3臺3M3攪拌機，供應量為3*90=270M3/h，滿足現場澆築要求，混凝土澆築時以2臺攪拌機做為正常供應，1臺應急用。
2、每臺罐車的單趟往返時間：
3、現場下料：8/30*60=16分鐘 運輸及現場迴轉：金久站按40公里計算，單趟約60分鐘，合計金久站時間120分鐘，每小時運送混凝土量80m3 按金久站供應量為80m3/h，需配80/9=10臺罐車 共需混凝土罐車10臺。考慮到不可預計因素建議我單位配置15臺罐車。
七、混凝土現場管理： 1.技術準備 根據業主提供的圖紙，及時組織技術人員熟悉圖紙；同時，組織有關人員對圖紙進行檢查、校核；並請設計單位及時到現場進行設計交底。
1.1 底板澆築混凝土前，預先與商品混凝土攪拌站辦理商品混凝土委託及申請，委託單的內容包括：混凝土強度等級、混凝土的特殊要求、使用部位、方量、坍落度、初凝終凝時間、是否摻加摻合料和澆築時間等等。 提前一星期要求商品混凝土攪拌站把試配結果報送到專案經理部，由主任工程師稽核，報監理、業主、設計審查認可。混凝土摻合料和外加劑等的效能或種類，必須經權威檢測機構檢測合格的廠品，並報監理、業主、設計工程師認可後方準使用。
2.現場準備
（1）技術交底:在施工前責任工程師必須對人員準備及任務的劃分進行詳細的、有針對性的交底。交底的內容應根據實際情況具體分析，重點包括下列內容：澆築混凝土澆築方向，如何分班交接，吃飯、休息，混凝土最長許可間歇時間，如何分配混凝土；如何保證分層均勻同步施工，各段如何接槎；振搗人員什麼時間在作業面的什麼位置要非常清楚；另外要注意、混凝土工人不要過於疲勞，在技術交底中交代清楚每班工作多長時間、多少工作量、什麼時間交班等。 施工圖、軸線控制網校核牆、柱、梁、等軸線、邊線及門洞口位置尺寸線。支設好電梯井、集水坑、底板錯臺處等模板。按照規範和設計要求綁紮完底板鋼筋和牆、柱插筋，並驗收合格。
（2）物料、裝置準備澆築前做好充分的準備工作，責任工程師根據專項施工方案向生產組、工人進行詳細的技術交底，同時檢查機具、材料準備，保證水電的供應，要掌握天氣季節的變化情況。檢查安全設施、勞動力配備是否妥當，能否滿足澆築要求。 混凝土養護所需塑膠薄膜、聚苯泡沫板等材料按計劃組織進場。 澆築混凝土用的架子及馬道已支搭完畢，並經檢查合格。
（3）混凝土供應： 通知混凝土攪拌站運送混凝土，根據澆築的部位、時間的不同，來確定罐車的臺數，併合理安排罐車行走路線，保證混凝土的連續供應，混凝土的連續澆築。 泵車數量：現場佈置2臺汽車泵，供應量按80m3/臺計算。
3.混凝土振搗: 平面分條，斜面分層，薄層澆築，循序退打，一次到頂。砼下料要按汽車泵管布料寬度均勻後退布料。不得在一處集中放料，也不得以振搗鋼筋來布料，避免砼分佈不均勻。 為保證振搗密實，每個澆築帶配備6臺插入式振搗器，根據自然形成的流淌坡度，分前、中、後各佈置2臺振動器。第一道佈置在混凝土卸料點，振搗手負責出管混凝土的振搗，使之順利透過麵筋流入 底層。第二道設定在中間部位，振搗手負責斜面混凝土的密實。第三道設定在坡角及底層鋼筋處，因底層鋼筋間距較密，振搗手負責混凝土流入下層鋼筋底部，確保下層鋼筋混凝土的密實。夜間施工中要有足夠的碘鎢燈保證可以看到底層鋼筋。 在鋼筋較密集部位，如果在面層鋼筋上振搗不密實，則進入中間層進行振搗。 插入式振搗棒應快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，順序進行，不得遺漏，做到均勻振實。振搗拌移動方式採用“行列式”移動，移動間距不大於有效振搗作用半徑的1.5倍（300mm-400mm）。 分層的厚度決定於振動棒的棒長和振動力大小，也要考慮混凝土的供應量大小和可能澆築量的大小。每層500mm左右。 處理：按標高控制線，刮槓刮平後，木抹子壓實抹面，用鐵滾子碾壓數遍，再用混凝土抹光機收平，然後用木抹壓實收光。及時覆蓋塑膠布，防止混凝土表面失水開裂。
混凝土分層厚度驗算： 根據混凝土澆築平面佈置，每臺泵澆築寬度最大約15米，混凝土自然流淌長度按20米計算，即澆築面積約100平米，按分層厚度50釐米計算為80立方米； 混凝土汽車泵送量40±20%每小時，按40立方米算，澆築150立方米需4小時，根據攪拌站提供的資料，試配混凝土初凝時間為 8—12小時，因此分層厚度50釐米符合初凝時間要求。
4.泌水處理 ： 在底板混凝土施工中，表面泌水和漿水一般都比較厚。在混凝土澆築過程中利用排水溝或集水坑等將泌水排走。澆築結束後變換澆築方向，即由從前往後改為從後往前澆築，與斜坡面形成集水坑，用軟管及時排走，認真做好趕漿和排漿處理。
5.試塊留置要求： 由於底板混凝土為C30 p6，抗壓試塊每100m3取樣一組。 抗滲試塊根據要求留置抗滲試塊每300m3取樣不少於2組，1組同養、1組標養28d後至90d內試驗。 另外， 7d、14d試塊的強度作為考察混凝土早期強度增長快慢的參考指標，各留置不少於9組；同時，增加一組與結構同條件養護試塊(共需要做三組)，其中兩組用於檢驗標養28天的抗壓強度，一組同條件養護試塊分別用於混凝土的拆模強度。增加一組同條件養護試塊，用於採集60d強度資料。 6.底板砼養護及防裂措施: 大體積混凝土的表面處理和養護工藝的實施是保證混凝土質量的重要環節。摻加膨脹劑的混凝土需要更充分的水化，對大體積混凝土更應注意防止升溫和降溫的影響，防止過大的內部及表面與大氣的溫差，溫差控制在25℃之內。在混凝土初凝前按標高用長刮尺初步刮平後，木抹子壓實抹面，用鐵滾子碾壓數遍，待初凝後用混凝土抹光機抹平收光。之後覆蓋一層塑膠布，塑膠布的搭接不少於100mm，在鋼筋頭周圍再覆蓋一層塑膠布，將混凝土表面蓋嚴，以減少水分的損失，保溫保溼。塑膠布覆蓋過程中檢查砼表面是否有微裂縫，若有馬上用混凝土抹子壓實收光，封閉裂縫。 現場施工時，混凝土配合比確定後要進行熱工計算，並報甲方和監理工程師。
砼攪拌站對砂、石採取遮陽措施，以降低砂、石的溫度；水泥提前7天入庫儲備，降低水泥溫度。透過以上措施，控制砼入模溫度，要求攪拌站控制砼入模溫度不超過30℃，超過30℃即做退貨處理。 採用在塑膠布上鋪聚苯乙烯泡沫板的養護保溫方法，苯板上再鋪一層塑膠薄膜或彩條布，再用用磚或其他重物壓住固定。苯板的厚度為4CM。同時應根據測溫結果，如內外溫差超過25℃,還應增加苯板的層數，如混凝土表面溫度下降較快，區域性採取加厚苯板的方式來保證內外溫差不大於25℃。如果混凝土中心溫度過高，同時採用冷卻水管降溫和表面散熱的方法降溫，其中表面散熱法就是間隔的移開保溫板，並每隔2小時變換散熱部位。冷卻水管降溫後面專門介紹。養護必須派專人負責。混凝土養護期不得少於14d。當底板砼的表面溫度接近大氣溫度時，撤除塑膠布及苯板保溫層，改為覆水養護。 筏板基礎側面，採用在模板外蓋棉被上鋪彩條布保溫方法，除要做汽車坡道的部位需提前拆模，其餘部位養護時間同板面。
八、大體積砼測溫:
1.測溫方法: 本工程筏板混凝土澆築時，測溫採用溫度計將溫度計插入混凝土中相應位置中間，並將作好編號的導線引出底板外。 大體積混凝土測溫應在該測溫點混凝土澆築完後的6個小時左右開始，其時間間隔如下：1-5d每2小時測溫一次；6-9d天每4小 時測溫一次；10-14d每8小時測溫一次； 15-28d一天測一次。
2.測溫點的佈置： 佈置30個測溫點，其中8#樓筏板內均為1軸線3個測點，5軸線3個測點，,10軸線3個測點，15軸線3個測點，20軸線3個測點，25軸線3個測點，30軸線3個測點，35軸線3個測點，40軸線3個測點，45軸線3個測點，觀測溫度梯度變化；將筏板區域內所有特徵點覆蓋。 測溫時，10根溫度計觀測溫度，測溫一輪後，將資料傳輸於電腦上，利用軟體自動將資料彙總、製表、繪圖，掌握底板砼內部溫度變化。
3.測溫結果的處理： 測溫工作應指派專人負責，24小時連續測溫，尤其是夜間當班的測溫人員，更要認真負責，因為溫差峰值往往出現在夜間。每次測溫結束後，應立刻整理、分析測溫結果並給出結論。在混凝土澆築的7天以內，測溫負責人應每天向業主、監理、現場技術組報送測溫記錄表，7天以後可2天報送一次。在測溫過程中，一旦發現混凝土內外溫差大於25℃，馬上採取措施。
4.測溫點布控： 採用溫度計測溫時間間隔見下表。
（1）、測溫點佈置圖。
（2）、測溫記錄 第1天~第5天 每2小時測溫一次；
第6天~第9天 每4小時測溫一次；
第10天~第14天 每8小時測溫一次；
第15天~第28天 每24小時測溫一次；
各齡期實測內部溫度值與理論最大內部溫度比較表
齡期（d） 比值
3
6
9
12
15
18
21
24
27
30
Tt Tmax
實測值
理論值
基礎中心與基礎上表面保溫養護內外升降溫變化表
齡期（d）
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
混凝土中心 溫度（℃）
表面溫度 （℃）
大氣溫度 （℃）
混凝土中心 與上部溫 差（℃）
混凝 土上部 與表面溫 差（℃）
表面與大氣溫差（℃）
九.大體積砼裂縫控制計算
1、絕熱溫升計算 Th= (mc+K1FA+K2SL+UEA)Q/Cρ
式中： Th—混凝土的絕熱溫升（℃）；
mc——每m3 混凝土的水泥用量，取 266 Kg/m3；
FA——每m3 混凝土的粉煤灰用量，取 80 Kg/m3；
SL——每m3 混凝土的礦粉用量，取 66 Kg/m3；
UEA——每m3 混凝土的膨脹劑用量，取 34 Kg/m3；
K1——粉煤灰折減係數，取 0.3
K2——礦粉折減係數，取 0.5
Q——每千克水泥28d 水化熱，取 375 KJ/Kg；
C——混凝土比熱，取0.97[KJ/（Kg²K）]；
ρ——混凝土密度，取2400（Kg/m3）；
е——為常數，取2.718；
t——混凝土的齡期（d）；
m——係數、隨澆築溫度改變，取 0.406 ；
計算結果 ：
t（d）
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
Th（℃）
40.5
46.2
50.0
52.5
54.2
55.3
56.0
56.5
56.8
57.1
2、混凝土內部中心溫度計算
T1（t）=Tj+Thξ（t）
式中：
T1（t）——t 齡期混凝土中心計算溫度，是混凝土溫度最高值
Tj——混凝土澆築溫度，取 30 ℃（可採取澆築當日的詢平均氣溫）
ξ （t） ——t 齡期降溫係數，取值如下表
底板厚度h(m)
不同齡期時的ξ值
3
6
9
12
1.8
0.74
0.73
0.72
0.65
計算結果如下表：
t（d）
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
T1（t）（℃）
60.0
64.0
66.6
68.3
69.3
70.0
70.3
69.6
68.7
67.1
由上表可知，砼第 9 d左右內部溫度最高，則驗算第 9 d砼溫差
3、砼養護計算 混凝土表層（表面下50-100mm 處）溫度，底板混凝土表面採用保溫材料（聚苯泡沫板）蓄熱保溫養護，並在保溫層下各鋪一層不透風的塑膠薄膜，保溫板上鋪一層塑膠薄膜或彩條布。在砼基礎側模板外側採用同樣的保溫材料保溫。
①保溫材料厚度
δ= 0.5h²λi(T2-Tq)Kb/λ²（Tmax-T2）
式中：
δ——保溫材料厚度（m）；
λi——各保溫材料導熱係數[W/（m²K）] ，取 0.03 (聚苯板)
λ——混凝土的導熱係數，取2.33[W/（m²K）]
T2——混凝土表面溫度：
Tq——施工期大氣平均溫度： 25 （℃）
T2-Tq—- 20.0 （℃）
Tmax-T2— 25.0 （℃）
Kb——傳熱係數修正值，取 1.3 ；
δ= 0.5h²λi(T2-Tq)Kb/λ²（Tmax-T2）*100= 2.68 cm
本工程採用用於防水保護層的40厚的聚苯板作為保溫材料，計算時，取1.2倍的安全係數，δ=3.33cm計算；施工時，如保溫效果過於明顯，中心溫度與表面溫度差值太小，則定時錯開將聚苯板掀開。
②混凝土保溫層的傳熱係數計算：
β=1/[Σδi/λi+1/βq]
式中：
β——混凝土保溫層的傳熱係數[W/（m2²K）]
δi——各保溫材料厚度
λi——各保溫材料導熱係數[W/（m²K）]
βq——空氣層的傳熱係數，取23[W/（m2²K）]
代入數值得：β=1/[Σδi/λi+1/βq]= 0.87
③混凝土虛厚度計算： hˊ=k²λ/β
式中： hˊ——混凝土虛厚度（m）
k——折減係數，取2/3；
λ——混凝土的傳熱係數，取2.33[W/（m²K）]
hˊ=k²λ/β= 1.7917
④混凝土計算厚度：H=h+2hˊ= 7.58 m
⑤混凝土表面溫度
T2（t）= Tq+4²hˊ（H- h）[T1（t）- Tq]/H2
式中：
T2（t）——混凝土表面溫度（℃）
Tq—施工期大氣平均溫度（℃）
hˊ——混凝土虛厚度（m）
H——混凝土計算厚度（m）
T1（t）——t 齡期混凝土中心計算溫度（℃）
不同齡期混凝土的中心計算溫度（T1（t））和表面溫度（T2（t））如下表。
混凝土溫度計算結果表
t（d）
3
6
9
12
T1（t）（℃）
60.8
69.4
71.5
68.1
T1- Tq（℃）
30.8
39.4
41.5
38.1
T2（t）（℃）
43.8
47.6
48.5
47.0
T1（t）- T2（t）
16.6
21.2
22.3
20.5
由上表可知，混凝土內外溫差<25℃，符合要求。
4、抗裂計算 1、各齡期混凝土收縮變形 ：
式中：
--齡期t時砼的收縮變形值；
--標準狀態下最終收縮值，3.24³10-4 e
常數 e=2.718；
M1、M2、M3„Mn--各種不同條件下的修正係數；
混凝土收縮變形不同條件影響修正係數
M1
M2
M3
M4
M5
M6
M7
M8
M9
M10
積M 1.0
1.0
1.0
0.96
1.0
1
0.88
1.02
1
1.0
0.86
各齡期砼收縮變形值如下表
齡期（d）
3
6
9
12
15
18
21
（³10-5）
0.83
1.63
2.40
3.16
3.89
4.60
5.29
2、 各齡期砼收縮當量溫差
ξ y(t) ：不同齡期混凝土收縮相對變形值；
α：混凝土線膨脹係數取1³10-5/℃；
各齡期收縮當量溫差
齡期（d）
3
6
9
12
15
18
21
Ty(t)
-0.83
-1.63
-2.40
-3.16
-3.89
-4.6
-5.3
3、 各齡期混凝土最大綜合溫差
Tj：砼澆築溫度，取 30 ℃
T（t）:齡期t的絕熱溫升
Ty（t）:齡期T時的收縮當量溫差
Tq：砼澆築後達到穩定時的溫度，取 30 ℃
混凝土最大綜合溫差
齡期（d）
3
6
9
12
15
18
21
ΔT
26.17
33.36
34.94
34.89
34.36
33.71
33.04
4、 混凝土各齡期彈性模量
E0:砼最終彈性模量（Mpa）， c40
取定 E0 3.25 ³104 N/mm2
混凝土各齡期彈性模量（³104N/mm2）
齡期（d）
3
6
9
12
15
18
21
E（t）
0.77
1.36
1.80
2.15
2.41
2.61
2.76
5、 外約束為二維時溫度應力計算
E（t）：各齡期砼彈性模量
α：混凝土線膨脹係數 1³10-5/℃
ΔT(t)：各齡期混凝土最大綜合溫差
μ:砼泊松比，取定0.15 0.15
Rk:外約束係數,取定0.4 0.4
Sh(t) :各齡期砼鬆弛係數
混凝土鬆弛係數如下表
齡期(d)
3
6
9
12
15
18
21
Sh(t)
0.57
0.524
0.482
0.417
0.411
0.383
0.369
外約束為二維時溫度應力(N/mm2 )
齡期(d)
3
6
9
12
15
18
21
б
-0.54
-1.12
-1.43
-1.47
-1.60
-1.58
-1.58
6、 驗算抗裂度是否滿足要求
根據經驗資料，把砼澆築後的15d作為砼開裂的危險期進行驗算。
（抗裂度驗 算）
fct= 2.39 Mpa （28天抗拉強度設計值）
同條件齡期15天抗拉強度設計值（達28天強度的75%） 0.8926 ≤1.05,抗裂度滿足要求
十.冷卻管降溫措施： 由於對於厚度超過1.8米的大體積混凝土溫度控制不僅應以保溫措施控制溫差，還應進一步降低混凝土內部的溫升，避免溫升過高造成混凝土裂縫問題及膨脹劑的失效，為了進一步加強溫升的主動控制，考慮再增加埋設內部冷卻水管的保證措施來降低內部溫度，以減少內外溫差，同時也可降低最高溫升的效果。
1、冷凝水系統的設定: 冷凝水管進出水口均設在板面上方，在筏板基礎底板中設定下一層冷卻水管，採用DN65薄壁焊接鋼管。冷卻水管離筏板邊間距為1000mm，管間水平間距也為@2500，豎向間距@1000。冷卻水管位置設在筏板基礎的中部上， 為了保證底板砼質量，要求在冷卻管進出水口處焊接50*50*4止水鋼板。冷卻管穿過地下室集水井部位，在集水井邊上也焊接50*50*4止水鋼板。冷卻管進出水口處，埋木盒子，在冷卻水管用完後，將盒子鑿除，冷卻水管割斷，用鋼板滿焊在冷卻水管上，將冷卻水管封堵，然後將此部位用摻膨脹劑的細石砼灌實。 在每個迴路的冷卻管安裝完成後，應及時試壓，保證試壓時的壓力大於工作壓力，仔細檢查管子是否有滲漏水情況。
2、冷卻水系統的控制： 冷卻水管在每個迴路的砼澆築後馬上足量通水，通水10小時後（即砼初凝前）下層管改為半量，上層管改為1/4量，其後通水量由技術部按測溫效果決定流量調節，通水量透過閘閥控制。冷卻水通水控制原則：一是根據混凝土測溫記錄的溫差來控制是否通水及通水流量，如果溫差大於20度，則通水，通水水量以溫差控制在20~24度之間。溫差大，增加流量；溫差小，減小流量。二是以混凝土降溫速度控制在1℃/d~2℃/d來控制通水量，以保持在1.5℃/d為宜，降溫慢，增加流量；降溫快，減小流量。三是以混凝土內部最高溫度不得高於70℃來控制，溫度高，增加流量；溫度低、減小流量。在實際施工時，用測溫儀測進水口和出水口水溫，以觀測降溫效果和控制降溫速度。 由於冷卻水管管徑較大，且分佈間距較大，冷卻水又是冷水，為了防止由於通水量過大造成砼內部溫度不均勻，從而導致砼產生沿冷卻水管徑向的收縮裂縫，在通水過程中，要嚴格控制通水量，寧小勿大，任何人在未經技術部測溫資料指導下擅自加大通水量。
排水走向：排入市政管道。
3、供水系統： 本供水系統取水點為周邊自然河水，由業主以前預留的潛水泵進行供水，每根DN65主管分2個支管進行供水。 根據平面佈置圖，冷卻管道整個系統主要分為2個迴路，每個迴路長度約為35~55m，每個迴路出水口流量要求約10m3/h。按2個分迴路合為一個迴路加壓供水計算，可選用壹臺功率為7.5kw，揚程30m，流量50m3/h的單級加壓泵來保證不間斷供水，即整個系統共需兩臺。另外在加壓泵出水口處設止回閥及閘閥，以滿足實際現場使用水量的調節。
4、冷卻水管降溫效果計算 ：
（1）水的特性引數： 水的比熱：c水=4.2´103J/ Kg℃；水的密度 r 水 =1.0´103 Kg/m3,砼的比 熱為c砼=0.96´103J/ Kg℃；冷卻管的公稱口徑為65mm，壁厚4.0。
（2）1.8m厚底板混凝土冷卻管的佈置形式 地下室底板混凝土埋設一層冷卻管，冷卻管相臨間距為2.5米。每層共佈置2個迴路。
(3)混凝土體積 1.8m厚底板混凝土體積為2600m3，
（4）混凝土由於冷卻管作用的降溫計算 ´´D´´´´= rr
2 14.3 式中： v水 —冷卻管中水的流速
t—冷卻管通水時間 水 r—水的密度 水 TD—進出水口處的溫差 水c—水的比熱 砼 V—混凝土的體積 砼 r—混凝土的密度 砼c—混凝土的比熱 根據砼熱工計算，在6d齡期時，中心溫度與表面溫度差值最大為21.2℃，在9d齡期時，中心溫度與表面溫度差值最大為22.3℃ 取6d和9d齡期進行計算 6d齡期時： 進水管水溫按20℃，出水管水溫按砼中心溫度一半計算為68.3/2=34.2℃，出水管和進水管的溫差：TD=34.2°C -20℃=14.2℃ 公稱口徑為65mm水管每小時流量按10m3計算，冷卻管通水時間：持續通水（按t=42小時計算，平均每天通水6小時）， 每個迴路混凝土溫度下降值： 砼 砼砼水 水水水cVcTtrvT´´´D´´´´= rr
2 14.3=（10³42³1.0³1000³14.2³4.2） /(3375³2450³0.96)=3.2℃ 由於冷卻管共佈置兩層每個迴路的混凝土溫度下降值為6.4℃ 6d齡期時，未佈置冷卻水管的情況下，砼中心溫度與表面溫度差值為21.2℃ 由於冷凝水管的作用，內外溫差為21.2-6.4/2=18.0℃〈25℃（安全係數為2.0），滿足要求 9d齡期時： 進水管水溫按20℃，出水管水溫按砼中心溫度一半計算為70.3/2=35.2℃，出水管和進水管的溫差：TD=35.2°C -20℃=15.2℃ 直徑：D=42.4mm水管每小時流量為10m3，冷卻管通水時間：持續通水（按t=54小時計算，平均每天通水6小時）， 每個迴路混凝土溫度下降值：
砼 砼砼水 水水水cVcTtrvT´2 14.3=（10³54³1.0³1000³15.2³4.2） /(3375³2450³0.96)=4.3℃ 由於冷卻管共佈置一層 每個迴路的混凝土溫度下降值為8.6℃ 9d齡期時，未佈置冷卻水管的情況下，砼中心溫度與表面溫度差值為22.3℃ 由於冷凝水管的作用，內外溫差為22.3-8.6/2=18.0℃〈25℃（安全係數為2.0），滿足要求
附圖1：地下室底板大體積混凝土澆築平面圖
附圖2：冷卻水管佈置圖
附圖：測溫孔佈置圖