QTZ63塔吊基礎計算書
2022-11-29由 新時代建造者 發表于 林業
邊樁衝切如何計算
***
共設四臺塔吊，其中三臺（
1~3#
）是
QTZ5515
型固定式塔吊，另外一臺
QTZ
63
型固定式塔吊。以下是
QTZ
63
型固定式塔吊基礎計算書。
QTZ
63
固定基礎節塔式起重機樁基礎（四樁基礎）
樁基承臺尺寸及載荷表
1．
單樁作用荷載計算（如圖
10
）
（
1
）當塔吊臂與樁基承臺邊線平行時
=
（
812。5+
795
）
/4
±［（
2345
+
43。7
×1。3）×2］/（4×2
2
）
=
401。875
±
300。226
=
702。
1KN
（
101。65
KN
）
（
2
）當塔吊臂與樁基承臺邊線成
45
°
時
=
（
812。5+
795
）
/4
±［（
2345
+
43。7
×1。3）×2√2▔］/
2
（
2√2▔）
2
=
401。875
±424。65
=
826。53KN（-22。775KN
）
2．
單樁抗壓與抗拔承載力計算
（
1
）抗壓承載力計算
式中
R
k
—單樁軸向承載力標準值；
R
—單樁軸向承載力設計值；
q
p
—樁端土的承載力標準值；
A
p
—樁身橫截面面積；
U
p
—樁身周邊長度；
q
si
——
樁周土的摩阻力標準值；
l
i
—按土層劃分的各段樁長；
Q
max
—單樁承受最大壓力計算值。
有效樁長為
6m
的樁進行抗壓承載力計算：
土質為全風化巖
q
si
=
90
kPa
，
q
pk
=4000kPa
=
3。14X0。2
2
X4000+90X6X3。14X0。4=1178。4KN
因為
R
k
=
1178。4KN
≥（F
g
+F
v
）
/4=
401。875KN，
且
1。2R
k
=
1。2
×
1178。4
=
1414KN
≥
Q
max
=
826。53
KN時，滿足要求。
（2）
抗拔承載力的計算
（
當
Q
min
<
0
的情況時
）
當
+
≥
時，滿足要求。
在樁施打前，根據地質資料進行驗算，滿足要求後才能施工。
式中 U
k
—單樁豎向極限抗拔承載力標準值；
γ
s
—樁側阻抗力分項係數，取
1。65
；
G
p
—管樁自重；
U
p
—樁身周邊長度；
——
抗拔係數，取
0。5
；
q
si
——
樁周土的摩阻力標準值；
—按土層劃分的各段樁長；
Q
min
—單樁承受最大拉力計算值。
+
=
90×
6
×
3。14
×
0。4
×
0。5/1。65
+5。65=211。2>
滿足要求
3．
樁基承臺配筋計算（砼
C35
，鋼筋
Ⅱ
級）
已知
=4000
㎜，
b=5000
㎜，
h
0
=h-100=1300-100=1200
㎜，
=500
㎜，
S=1200
㎜，
=702。1KN
，
=
-
22。775
KN
，
f
㎝
= 19N/
㎜
2
所以
q=5000
×
10
-3
×
1300
×
10
-3
×
25=162。5KN/m
。
∵
M
A-A
=
－
q
2
=
—
×
162。5
×
0。5
2
=
－
20。3KN
·
m
M
B-B
=
sin45
0
=
=（-22。775）
×（
4000-1200
）×
10
-3
/2=
-31。89
KN
·
m
M
C-C
=
=2
×
702。1
×（
4000-1200
）×
10
-3
/2=1965KN
·
m
下面對
B-B
截面及
C-C
截面進行配筋計算（如圖
11
）
（
1
）
B
-
B
截面配筋計算：
∵
M
A-A
=
－
31。89
KN
·
m
為負彎矩
=
=
1。4×
31。89
×10
6
/（19×5000×1200
2
）＝
0。000
32
查表
：
= 1
∴
=
=1。4×20。3×10
6
/（310×1×1200）＝
120
㎜
2
取構造配筋，
φ
12
@200
雙向配筋（麵筋）
（
2
）
C-C
截面配筋計算：
∵
M
C-C
=1965KN
·
m
∴
=
=
1。4×
1965
×10
6
/（19×5000×1200
2
）
= 0。0
203
查表
：
= 0。99
f
cm
——混凝土彎曲抗壓強度設計值（
N/mm
2
）
∴
=
=1。4×1547。5×10
6
/（310×0。99×1200）=5865㎜
2
取
φ
18
@
2
0
0
雙向配筋
（底筋）
4．
承臺受衝切承載力的計算
（
1
）塔吊對承臺的衝切（如圖
12
）
式中
—樁反力設計值；
—衝切係數；
—衝跨比，
=
，取值範圍為
0。2~1
之間；
—
受衝切承載力截面高度影響係數；
—混凝土軸心抗拉強度設計值；
—衝切破壞錐體的有效高度。
∵800㎜<
h=1300
㎜
<
2000
㎜，
=1。57N/
㎜
2
，
s=1200
㎜，
h
0
=h-100=1300-100=1200
㎜，
=702。1KN
∴
=
=0。9
6
，
a=
（
4000-1200
）
/2-200=1200
㎜，
λ
=
=1200/1200=1
，
=0。84/
（
1+0。2
）
=0。7
∴
=0。7
×（
1200+1200
）×
0。9
6
×
1。57
×
1200
×
10
-3
=3007KN
∴
=2 Q
max
=2
×
702。1=1404。2KN
<
=3007KN
，滿足要求。
（
2
）角樁對承臺的衝切（如圖
13
）
式中
—樁反力設計值；
—角樁衝切係數；
—角樁衝跨比，
=
，取值範圍
為
0。2~1
之間；
—
受衝切承載力截面高度影響係數；
—混凝土軸心抗拉強度設計值；
—角樁衝切破壞錐體的有效高度。
a
—從承臺底角樁內邊緣引
45
°
衝切線與承臺頂面或承臺變階處相交點至角樁內邊緣的水平距離；
c
—從角樁內邊緣至承臺外邊緣的距離。
∵800㎜<
h=1300
㎜
<
2000
㎜，
=1。57N/
㎜
2
，
s=1200
㎜，
h
0
=h-100=1200
㎜
c=500+200=700
㎜，
=614。135KN
∴
=
=0。9
6
，
a=
（
4000-1200
）
/2-200=1200
㎜，
λ
=
=1200/1200=1
，
=0。56/
（
1+0。2
）
=0。47
。
∴
=2
×
0。47
×（
700+1200/2
）×
0。9
6
×
1。57
×
1200
×
10
-3
=2187KN
∴
=614。135KN
<
=2187KN
，滿足要求。
5。
承臺受剪下承載力的計算（如圖
14
）
，
，
=
式中
—斜截面的最大剪力設計值；
—承臺計算截面處的計算寬度；
—剪下係數；
—剪跨比，
=
，取值範圍
為
0。3~3
之間；
—
受剪下承載力截面高度影響係數；
—混凝土軸心抗拉強度設計值；
—
受剪下截面
的有效高度。
∵
=1。57N/
㎜
2
，
=5000
㎜，
s=1200
㎜，
h
0
=h-100=1300-100=1200
㎜
=702。1KN
∴
a=
（
4000-1200
）
/2-200=1200
㎜，
λ
=
=1200/1200=1。0
，
=
=0。9
，
=1。75/
（
1+1
）
=0。875
∴
=0。9
×
0。875
×
1。57
×
5000
×
1200
×
10
-3
=7418KN
∴
V=2 Q
max
=2
×
702。1=1404。2KN
<
=7418KN
，滿足要求。
6。
承臺區域性受壓承載力的計算
（
1
）樁頂承臺區域性受壓
π（
-
）
式中
—樁頂反力設計值；
— 樁外直徑；
— 樁內直徑；
—混凝土軸心抗壓強度設計值。
∵
=
16。7N/
㎜
2
，
=400㎜
，
=210㎜，
=
826。53
KN
∴
π（
-
）
=
×3。14×（
-
）
×16。7×10
-3
=1519。4
KN
∴
= Q
max
=
826。53
KN
<
π（
-
）
=1519。4
KN
，滿足要求。
（
2
）塔吊柱腳下承臺區域性受壓
式中
—塔吊柱腳壓力設計值；
— 塔吊柱腳承重鋼板邊長；
—混凝土軸心抗壓強度設計值；
∵
=
16。7N/
㎜
2
，
= 500
㎜，
=795KN
，
M=2345KN
·
m
∴
=500
2
×16。7×10
-3
=4175
KN
∴
=
=198。75+994。25=1193KN
<
a
2
=4175
KN
，滿足要求。
